Nyheter

Den militära budgeten har ökat år för år, och tillväxtpotentialen för militära flygplan är enorm. Under de senaste åren har Kinas militära utgifter ökat kontinuerligt, med en sammansatt årlig tillväxttakt på 7,2% från 2017 till 2021. Med ökningen av Kinas omfattande nationella styrka har nationell försvarskonstruktion uppnått "kompensation" -utveckling. Det förväntas att den sammansatta tillväxttakten under de kommande fem åren förväntas nå 7,5%, och det finns en enorm efterfrågan på militär flygplaninstallation i framtiden. Den militära budgeten har ökat år för år, och tillväxtpotentialen för militära flygplan är enorm. Under de senaste åren har Kinas militära utgifter ökat kontinuerligt, med en sammansatt årlig tillväxttakt på 7,2% från 2017 till 2021. Med ökningen av Kinas omfattande nationella styrka har nationell försvarskonstruktion uppnått "kompensation" -utveckling. Det förväntas att den sammansatta tillväxttakten under de kommande fem åren förväntas nå 7,5%, och det finns en enorm efterfrågan på militär flygplaninstallation i framtiden. Det förväntas att under de kommande fem åren samlade den inhemska militären + Civil Aerospace Titanium Material -efterfrågan 110 000 ton, en sammansatt tillväxttakt på 16%. Sedan 2016, under ledning av reformen av utbudssidan, har produktionskapacitet bakåt gradvis stängts och industriell koncentration har fortsatt att öka. Med tanke på att andelen flyg- och rymdtitanmaterial på den inhemska marknaden är mycket lägre än 50% av den totala efterfrågan på titanmaterial i världen, uppskattas det att den totala marknadens efterfrågan på inhemska flyg- och rymdmaterial under de kommande 5 åren är 110 tusen ton och den sammansatta tillväxttakten för branschen är 16%.

Titanlegering har egenskaperna för låg densitet, hög styrka och korrosionsbeständighet. Titanlegeringsröret, som en ny typ av material, används allmänt inom flygplatsen, och andelen titanlegeringsrör i aero-motorledningen ökar. Annat, titanlegering är en mycket livlig metall vid hög temperatur av syre, väte, kväve och andra gaser har en stor affinitet, absorberad och upplöst gasförmåga är mycket stark, särskilt i svetsprocessen, förmågan med svetsningstemperaturökningar, prestandan prestanda är särskilt intensivt, när svetsningen behöver absorbera syre, väte, kväve och andra gaser och upplöst kontroll, undvika att produkten överges, detta ger stora svårigheter till svetsningen av titanlegeringsröret. 1. Svetsbarhet av titanlegeringskateter (1) Förbränning av svetsade leder Vid rumstemperatur reagerar titan med syre för att bilda en tät oxidfilm, vilket gör att den har bättre kemisk stabilitet och korrosionsbeständighet. Under hög temperatur, särskilt i svetsprocessen, titan och syre, väte, kvävereaktionshastighet, när den smälta poolen i invasionen av syre, väte, kväve och andra skadliga gaser, svetsledet för plasticitet, seghet och ytfärg har den Självklart förändring, särskilt i mer än 882 ℃, är underkornstillväxttendens allvarlig, martensitstruktur bildas vid kylning, ledstyrkan, hårdheten, plasticitet, seghet minskade, överhettande tendens allvarlig, allvarlig brytning av leden. Därför bör den smälta poolen, smälta droppen och den höga temperaturzonen, oavsett om det är positivt eller negativt, om det är positivt eller negativt, oavsett om positiva eller negativa, vars positiva eller negativa, vara omfattande och pålitliga gasskydd. (2) stomi Porositet är den vanligaste defekten i svetsning av titan och titanlegeringar, som huvudsakligen förekommer nära fusionslinjen. Väte är den främsta orsaken till stomata. Under svetsningen har titan en stark förmåga att absorbera väte (ännu starkare vid hög temperatur), men dess löslighet minskar avsevärt med minskningen av temperaturen, så väte löst i flytande metall har ofta ingen tid att fly och ackumuleras nära fusionslinjen för att bilda porer. (3) Försena sprickan nära sömområdet Titanlegering på en tid efter svetsning. Sprickor tenderar att dyka upp i nära sömområdet (fördröjningssprickor). Anledningen är att väte diffunderade från den höga temperaturen smälta poolen till den låga temperaturvärmningszonen. Med ökningen av väteinnehållet ökade mängden TIH2 utfälld, vilket ökade sprödheten i den drabbade zonen. Dessutom ledde mikrostrukturspänningen som genererades när volymen utfälld hydrid utvidgades så småningom till sprickor. 2. Svetsningskrav och frågor som behöver uppmärksamhet för ledning av titanlegering (1) Försök att inrätta en speciell svetsverkstad, ingen rökning inomhus, miljön bör hållas ren och torr och luftkonvektionen bör kontrolleras strikt. (2) Svetsare bör bära rena arbetskläder och icke-fetthandskar vid svetsning. Det är strikt förbjudet att röra delar med bara händer. (3) Svetsområdet och trådens yta ska avfettas med aceton. (4) Argon är skyddad med hög renhet, renhet inte mindre än 99,99%. Under svetsningen ska gasförsörjningsflödet skyddas på framsidan och baksidan av svetskortet enligt det värde som anges i den tekniska proceduren. (5) I svetsprocessen bör flödeshastigheten för argon i röret och munstycket i svetsverktyget hållas konstant för att förhindra konvexitet och konkav fenomen i svetspoolen som bildas i röret. (6) Vid svetsning bör kortbågsvetsning antas så långt som möjligt och liten svetslinje energi bör antas. (7) Klyftan är mindre än 30% av väggtjockleken när röret är svetsat. Varje svets ska svetsas på en gång så långt som möjligt. (8) Under svetsningen bör svetverktyget inte svänga från sida till sida, och svetstrådens smältning ska inte flyttas ut från gasskyddszonen. När bågen startar bör luftförsörjningen avanceras för 10-15-talet. När du vilar bågen kan svetsfacklan inte lyftas omedelbart. Luftförsörjningen ska försenas i 15-30-talet tills temperaturen sjunker under 250 ℃. 3. Svetsningsprocess 1) Rengör upp före svetsning. Förekomsten av svetsdefekter är nära besläktad med ytrengöring av svetsning och tråd. Före svetsning, fett, vatten, oxidfilm och annan smuts inom 15 ~ 20 mm från kantens kant och ytan på svetstråden ska rengöras. Rengöringsmetoder kan vara kemiska (betning) eller mekaniska medel (borste i rostfritt stål) för att avlägsna ytoxidhuden. Aceton eller alkohol bör också användas för att skrubba innan svetsning. Efter rengöring måste svetsningen svetsas inom 24 timmar, annars måste den rengöras igen. Trådsylning efter den bästa vakuumdehydrogeneringsbehandlingen, avfettning med aceton före svetsning. 2) gasskydd. När svetsning av titanrörsfoget, för att förhindra att svetsfogen förorenas av skadliga gaser och element vid hög temperatur, måste nödvändigt argongasskydd utföras på svetsen med renhet inte mindre än 99,99%. Argon gasflöde visas i tabell 2-1. 3) Val av svetsprocessparametrar. (1) Val av svetstråd. Kvaliteten på påfyllningstråden bör väljas enligt basmetallen, i allmänhet med principen om homogenitet med basmetallen, ibland för att förbättra ledens plasticitet kan du välja en något lägre grad av legering än basmetallen svetstråden. Svetstrådens diameter bör väljas beroende på basmetallens tjocklek, såsom visas i tabell 2-1. (2) Val av strömförsörjning och polaritet. Titan- och titanlegeringar svetsas vanligtvis av DC -manuell volframelektrod Argbåge kraftförsörjning, och polaritetsanslutningsmetoden är direkt DC -anslutning. (3) Val av volframstång. Tungstenpolens diameter väljs enligt tjockleken på titanlegeringsrörväggen, som i allmänhet är mellan 1,0-3.OMM. Den extrema delen av volframen bör malas i en kon av 25 ° ~ 45 °. (4) Val av svetsström och andra parametrar.

Den industriella produktionen av titan- och titanlegeringar, oavsett om de har tagit förbrukningsbara elektroder, smide ämnen eller deformerade gjutningar, erhålls mestadels genom vakuumbågsmältning av förbrukningselektroder. Med utvecklingen och utvecklingen av modern teknik har titan och titanlegeringsmältning, inklusive vakuum förbrukningsbar elektrodbåge, utvecklat några nya avancerade tekniker. Representativa tekniker under de senaste åren är följande: 1. Beredningsmetod för elektrod för vakuum självförbrukning av titanlegering med hög smältpunkt metall direkt tillsatt I vakuum sedan elektricitetsbågen smältning med titanlegeringselektrod, på basis av konventionell beredning genom direkt undertryckning av vissa spår av elektrodblocket och är lämplig för den höga smältpunktens metallstångelektrodblockspårform av svetselektrodmetod, genom att välja Lämpligt vakuum sedan elbågsmältningsprocessen kan uppnå smältning av matchningsberäkningskravet, sammansättning av till och med ingen segregering av högkvalitativ göt. 2, titan- och titanlegeringsvakuum Självförbrukningsprocess efter avbrottet i bågprocessen Titan- och titanlegeringsvakuum Självförbrukningsprocess efter avbrottet i bågprocessen, inklusive följande steg: När avbrottet i bågen, höjdes smältströmmen snabbt till 75-80% av den normala smältströmmen, bibehålla smältströmmen just nu; När kanten på den smälta poolen når de kängselväggen, håll den i 2-3 minuter och sedan snabbt höja smältströmmen till den normala smältströmmen. Teknikfördelen, gör den totala bågens starttid förkortas avsevärt, minskar kylningen av götet efter volymkrympningen och degelväggen mellan gapet och undviker bildningen av götstelning kylning intern krympning: När smältström når 75 till 80% av Normal smältström, håll smältströmmen under en tid, så att vi mer exakt kan kontrollera elektroden och har stelnat smälthastigheten för smält pool, undvik omedelbar stor mängd smält vätska som strömmar in i gapet mellan götet och kudden, eller orsaka kalla separationsdefekter. 3. Smält- och återhämtningsmetod för rent titanbulkavfall I smält- och återhämtningsmetoden för rent titan bulkavfall används elektronstrålens kallbäddsugn med sex elektronpistoler för att ladda råvarorna i utvalda komponenter i mataren i elektronstrålens kallbäddsugn för smältning, och sedan den erhållna götet kyls och bakas och den färdiga produkten kan erhållas. I denna metod används TA1 återvunnet material direkt för smältning, vilket undviker krossning av skrotelektrodblock och svetsning av elektroden. För enstaka smältning kan en enda enhet smälta 9 staplar per dag med en total vikt på cirka 6,5 ​​ton. För dubbelgötsmältning kan en enda enhet smälta 18 barer per dag med en total vikt på cirka 13 ton, vilket förbättrar återhämtningseffektiviteten och hastigheten kraftigt 4 Elektronstrålen kallbäddsmetande återhämtningsmetod för titan- och titanlegeringsskrap är som följer: Enligt den smälta titan- och titanlegeringskompositionen, det rena titanskrot och ren legering tillagda element och/eller mellanliggande legering, tillsatsmängden ren titan och titanlegeringsskrap i blandningen är 10% ~ 90% enligt massprocenten; Elektrodblocket pressas sedan in i ett elektrodblock, och elektrodblocket utsätts för en enda elektronstråle kallbädd som smälter i en elektronstråle kallbäddsugn för att erhålla titan- eller titanlegeringsgöt. Denna metod kan producera kvalificerad ren titangöt från upp till 100% rent titanskrot, eller upp till 90% titan- och titanlegeringskrot och producera kvalificerad titanlegering. Endast elektronstrålen kallbädd behövs för primär smältning, inte sekundär eller tertiär smältning. 5. Smältningsmetod för ren titan och titanlegering ingot Pure titan- och titanlegeringsmetningsmetod är metoden: Enligt ta titansvamp eller ta renlegeringselement tillagda, mellanliggande legering och titansvamp och titansvamp eller ren legering för att tillsätta element, mellanliggande legering och titansvamp som pressas in i elektroden Block, kommer att pressas in i elektrodstycket svetselektrod med elektronstrålkylbäddsugnelektrod på en kylbädd i elektronstrålen smälter, för att erhålla ren, homogen kemisk sammansättning av titan- eller titanlegeringsgröt; Vakuumgraden för smältning av elektronstrålen är mindre än 6 × 10-2pa, smälthastigheten är 70 ~ 150 kg/h, smältkraften är 100 ~ 300 kW; Renlegerings tillsatselement och mellanliggande legeringar är 0% ~ 20% av den totala vikten av titanlegeringsgöt. Den kemiska sammansättningen av titan- och titanlegeringsgöt är enhetlig, och makrostrukturen för göt är bättre än för vakuumbågsmältande göt utan att smälta inneslutningar som tenn och wc. 6. Smältningsmetod för titanlegering som innehåller hög smältpunktlegeringselement Industriell beredning av titanlegering Ingot som innehåller hög smältpunktslegeringselement. Genom att välja legeringens råmaterial, använda elektrodblocket speciellt monterat, med den konventionella vakuumförbrukningsbara bågsmältningstekniken, justera strömmen och spänningen av tre gånger smältning, titanlegeringsgötet med enhetlig kemisk sammansättning och ingen inkludering och innehållande hög smältning Punktlegeringselement framställdes. Metall med hög smältpunkt fördelad jämnt i den förbrukningsbara elektroden, förbrukningsbar elektrod bekväm beredning, låg kostnad, rimlig smältning som ström, spänningsparametrar, på grundval av traditionell hantverksväg, med en billig ren metallplatta enligt den specifika förbrukningsbara elektrodavtalen sätt, istället för att tillsätta mitten av de höga kostnaderna för legering och ren metall för att gå med i andra titanlegering, erhölls titanlegering med enhetlig komposition och hög smältpunktslegeringselement med användning av vakuumbågsmältningsugn under många gånger, vilket är lämpligt för Industriell ansökan. 7. Beredning av TC4 titanlegeringsgöt av elektronstråle kallbäddsugnsmältning Metoden för att framställa TC4-titanlegeringsgöt med elektronstrålens kallbäddsugn är som följer: titansvampen och aluminiumbönan blandas jämnt och pressas in i elektrodblock, sedan svetsar elektroden till en vakuumförbrukningsbåge, och TI -Ai -mellanlegering erhålls genom en smältning. Ti-al-mellanliggande legering är uppdelad i Ti-al-mellanliggande legeringspartiklar. Titansvampen, al-V mellanliggande legering och Ti-al-mellanliggande legeringspartiklar blandades jämnt och pressades till elektrodblock, som skarvades i elektroder och placerades i en elektronstråls kallbäddsugn, och TC4 titanlegering erhölls genom primär smältning . Bland de ti -legeringarna istället för aluminiumbönor, reducerade Al -elementen tilltalande kvantitet, förbättrar användningshastigheten för råvaror och användning av elektronstråle kylbäddsugn, användningen av en elektronbalkylbäddsugning i titanbearbetningskostnader och förbättra produktionseffektiviteten med fördelarna med starkare och kan förbättra renheten i titanlegeringsgjutningen, tillgång till kvaliteten på gjutning.